FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA 

PROGRAMA ACADÉMICO DE INGENIERIA CIVIL 

 

TRABAJO DE SUFICIENCIA PROFESIONAL 

“REFORZAMIENTO DE MURO COLINDANTE CON CALZADURA NO 

CONVENCIONAL EN LA REMODELACIÓN-AMPLIACIÓN DEL EX HOTEL DE 

TURISTAS DE LA CIUDAD DE IQUITOS-PERÚ 2021.”  

 

PARA OPTAR EL TÍTULO PROFESIONAL DE: 

 INGENIERO CIVIL 

 

 

AUTOR (es): BACH. JUAN DIEGO RÍOS GARCÍA 

 BACH. JORGE RAFAEL FLORES DOMINGUEZ 

 

 

ASESOR: ING. ULISES OCTAVIO IRIGOIN CABRERA MSC 

 

Loreto –Perú 

 2021 



 

 

 

 

 

DEDICATORIA 

 

A mi madre, Deganith, quien en vida dio todo por mí, su amor infinito, su 

confianza y apoyo incondicional, Sé que este logro también la hubiera llenado de 

orgullo. 

Rafael Flores 

 

 

 

 

 

A mis padres, Juan Rios Ramírez y Juana Gloria Garcia Ibérico por siempre 

apoyarme durante mi desarrollo académico, todo lo que soy se lo debo a ellos 

siempre apoyándome moral y económicamente para concluir con éxito la carrera 

profesional. 

Juan Diego Rios.  

 

 

 



 

 

 

 

 

 

 

 

AGRADECIMIENTO 

 

 

Agradecemos a Dios y a nuestros padres por guiarnos siempre en el camino y 

apoyarnos de manera incondicional en todo para lograr cada uno de nuestros 

propósitos, también agradecemos a la Universidad Científica del Perú por 

albergarnos durante el periodo de estudio, a los docentes por sus enseñanzas y 

conocimientos impartidos, y grupo de personas por sus consejos y por haber estado 

con nosotros acompañándonos en todo momento. 

 

Los Autores. 

 

 

 

 



“Año del Bicentenario del Perú: 200 años de Independencia”  

CONSTANCIA DE ORIGINALIDAD DEL TRABAJO DE INVESTIGACIÓN  

 DE LA UNIVERSIDAD CIENTÍFICA DEL PERÚ - UCP  

El presidente del Comité de Ética de la Universidad Científica del Perú - UCP  

Hace constar que:  

El Trabajo de Suficiencia Profesional titulado:  

“REFORZAMIENTO DE MURO COLINDANTE CON CALZADURA NO  

CONVENCIONAL EN LA REMODELACIÓN-AMPLIACIÓN DEL EX HOTEL DE 

TURISTAS DE LA CIUDAD DE IQUITOS-PERÚ 2021”  

De los alumnos: JUAN DIEGO RÍOS GARCÍA Y JORGE RAFAEL FLORES 

DOMINGUEZ, de la Facultad de Ciencias e Ingeniería pasó satisfactoriamente 

la revisión por el Software Antiplagio, con un porcentaje de 21% de plagio.  

Se expide la presente, a solicitud de la parte interesada para los fines que 

estime conveniente.   

San Juan, 20 de julio del 2021.  

 

CJRA/ri-a  
237-2021



 

Urkund Analysis Result  

Analysed Document: UCP_INGENIERIACIVIL_2021_TSP_JUANRIOS_JORGEFLORES_V1.pdf 
(D110457577) 

Submitted: 7/14/2021 5:42:00 PM  

Submitted By: revision.antiplagio@ucp.edu.pe  

Significance:  21 %  

Sources included in the report:  

IVONNE_ MOREIRA_TRABAJO_TITULACION_ESTRUCTURAS_OCTUBRE_2017 LISTO.docx  

(D31505526) https://jaltimira.files.wordpress.com/2012/01/refuerzo-y-recimentaciocc81n.pdf 

Instances where selected sources appear:  

13  

 

  



6 
 
 

 

 



7 
 
 

 

APROBACIÓN 

Tesis sustentada mediante la plataforma zoom supervisada por la 

secretaria académica el día 27 de julio del 2021 a las 09:30 horas. 

 

 

----------------------------------- 

 Ing. Keuson Saldaña Ferreyra, Mg.   

PRESIDENTE DE JURADO 

 

 

----------------------------------- 

MIEMBRO DE JURADO 

 Ing. Miguel Angel Robalino Osorio 

 

 

 

 

----------------------------------- 

Lic. Nerea Gallardo Sánchez, Mg. 

MIEMBRO DE JURADO 

 

 

 

----------------------------------- 

M.Sc. Ing. Ulises Octavio Irigoin Cabrera   

Asesor 

 



8 
 
 

 

 

 

 

 

 

Índice de Contenido 

DEDICATORIA .......................................................................................... 2 

AGRADECIMIENTO .................................................................................. 3 

RESUMEN ............................................................................................... 14 

ABSTRAC ............................................................................................... 15 

Capítulo 1. Marco teórico ...................................................................... 16 

1.1. Antecedentes de estudio ............................................................ 16 

1.2. Bases teóricas ............................................................................ 21 

1.2.1. Reforzamiento de Cimentaciones ........................................ 21 

1.2.2. Técnicas de refuerzo y recimentación. Sistemas no 

tradicionales ...................................................................................... 28 

1.3. Definición de términos básicos ................................................... 64 

Capítulo 2. Planteamiento del problema .............................................. 66 

2.1. Descripción del problema ........................................................... 66 

2.2. Formulación del problema .......................................................... 67 

2.2.1. Problema General ................................................................ 67 

2.2.2. Problema Específico ............................................................ 67 

2.3. Objetivos ..................................................................................... 68 



9 
 
 

 

2.3.1. Objetivo general ................................................................... 68 

2.3.2. Objetivos específicos ........................................................... 68 

2.4. Justificación de la Investigación. ................................................. 68 

2.5. Hipótesis ..................................................................................... 69 

2.5.1. Hipótesis general.................................................................. 69 

2.5.2. Hipótesis específicas ............................................................ 69 

2.6. Variables e Indicadores .............................................................. 70 

2.6.1. Identificación de las variables .............................................. 70 

2.6.2. Definición conceptual y operacional de las variables ........... 70 

Capítulo 3. Metodología ........................................................................ 70 

3.1. Tipo y diseño de investigación .................................................... 70 

3.1.1. Tipo de investigación ............................................................ 70 

3.1.2. Diseño de investigación ....................................................... 71 

3.2. Población y Muestra ................................................................... 71 

3.2.1. Población ............................................................................. 71 

3.2.2. Muestra: ............................................................................... 71 

3.3. Técnicas, instrumentos y procedimientos de recolección de datos

 71 

3.3.1. Técnica de recolección de datos .......................................... 71 

3.3.2. Instrumentos de recolección de datos .................................. 72 

3.4. Procesamiento y análisis de datos ............................................. 72 

3.5. Consideraciones previas para el estudio .................................... 72 

Capítulo IV. Resultados ......................................................................... 74 

4.1. Ensayo de SPT ........................................................................... 74 



10 
 
 

 

4.4.1. Muestra-1 ............................................................................. 75 

4.4.2. Muestra-2 ............................................................................. 78 

4.4.3. Muestra-3 ............................................................................. 81 

4.4.4. Muestra-4 ............................................................................. 84 

4.2. Memoria de cálculo pilotes en estructuras .................................. 87 

4.2.1. Pilote de Acero ..................................................................... 87 

4.2.2. Pilote de concreto................................................................. 89 

4.2.3. Cálculo de la capacidad portante en zonas terrazas medias no 

inundables ........................................................................................ 90 

4.3. Perfil estratigráfico ..................................................................... 95 

4.3.1. Características generales ..................................................... 95 

4.3.2. Profundidad de la napa freática ........................................... 97 

4.4. Análisis de la cimentación ........................................................... 97 

4.4.1. Profundidad de cimentación ................................................. 98 

4.4.2. Tipo de cimentación ............................................................. 98 

4.4.3. Análisis de la capacidad admisible de carga ........................ 98 

4.4.4. Cimentación profunda ........................................................ 102 

4.4.5. Análisis del refuerzo con pilotes conectados a una viga cabezal

 104 

4.4.6. Análisis de asentamientos probables que ocurrirán en el 

terreno 105 

4.4.7. Análisis del asentamiento para grupo de pilotes ................ 108 

4.5. Consideraciones Sísmicas ........................................................ 109 

Capítulo V. Conclusiones y recomendaciones ................................. 111 

Capítulo Vi. Referencias Bibliográficas ............................................. 117 



11 
 
 

 

ANEXO I. Matriz de consistencia ........................................................ 119 

ANEXO II. Panel fotográfico ................................................................ 121 

 

 

 

 

 

 

 

Índice de Tablas 

Tabla 1. Análisis Granulométrico por Tamizado ASTM D - 422 / NTP 339.128 75 

Tabla 2. Límites de Consistencia. ................................................................ 76 

Tabla 3. Determinación de la densidad en laboratorio (peso unitario) de muestras 

de suelo ASTM D-7263 .............................................................................. 77 

Tabla 4. Humedad Natural (ASTM D- 2216) ................................................ 77 

Tabla 5. Análisis Granulométrico por Tamizado ASTM D - 422 / NTP 339.128 78 

Tabla 6. Límite de Consistencia ASTM D 4318 / NTP 339.129 ...................... 79 

Tabla 7. Humedad Natural ASTM D- 2216 / NTP 339.127 ............................ 80 

Tabla 8. Determinación de la densidad en laboratorio (peso unitario) de muestras 

de suelo ASTM D-7263 .............................................................................. 80 

Tabla 9. Análisis Granulométrico por Tamizado ASTM D - 422 / NTP 339.128 81 

Tabla 10. Límites de Consistencia ............................................................... 82 

Tabla 11. Humedad Natural (ASTM D- 2216) .............................................. 83 



12 
 
 

 

Tabla 12. Determinación de la densidad en laboratorio (peso unitario) de muestras 

de suelo ASTM D-7263 .............................................................................. 83 

Tabla 13. Análisis Granulométrico por Tamizado ASTM D - 422 / NTP 339.128

 ................................................................................................................. 84 

Tabla 14. Límites de Consistencia ............................................................... 85 

Tabla 15. Determinación de la densidad en laboratorio (peso unitario) de muestras 

de suelo ASTM D-7263 .............................................................................. 86 

Tabla 16. Humedad Natural (ASTM D- 2216) .............................................. 86 

Tabla 17. Hoja de control de ensayo SPT-CAMPO........................................ 93 

Tabla 18. Capacidad de carga para los suelos encontrados ................. 101 

Tabla 19. Resultados capacidad de carga del pilote por adhesión en arcilla

 ............................................................................................................... 103 

Tabla 20. Resultados de la capacidad de carga de la punta del pilote .. 104 

Tabla 21. Resultados de la capacidad de carga ultima del pilote .......... 104 

Tabla 22. Análisis del refuerzo con pilotes conectados a una viga cabezal

 ............................................................................................................... 104 

Tabla 23. Verificación de aporte de cargas del suelo y estructuras ....... 104 

Tabla 24. Análisis de asentamiento Se(1) ............................................. 107 

Tabla 25. Análisis de asentamiento Se(2) ............................................. 107 

Tabla 26. Análisis de asentamiento Se(3) ............................................. 108 

Tabla 27. Asentamiento total del pilote .................................................. 108 

Tabla 28. Asentamiento para grupo de pilotes ...................................... 109 

Tabla 29. Clasificación del Perfil de Suelo ............................................. 110 

Tabla 30. Factor de Suelo “S” ................................................................ 110 

Tabla 31. Periodos “Tp” y "TL"............................................................... 110 

 

  

file:///C:/Users/Diego/Desktop/TESIS%20RAFA/SUSTENTACIÓN/INFORME%20FINAL%20DE%20TESIS%20JUAN%20DIEGO%20&%20JORGE%20RAFAEL.docx%23_Toc72535890


13 
 
 

 

Índice de Figuras 

Figura 1. Intervenciones superficiales sobre cimentación existente .................. 24 

Figura 2. Recalce mediante micropilotes (A) y recalce mediante pilotes (B). .... 26 

Figura 3. Estabilización de taludes por medio de jet-grouting ......................... 28 

Figura 4. Inyección de cimentación ............................................................. 31 

Figura 5. Inyección Jet-grouting .................................................................. 35 

Figura 6. Jet-1 ........................................................................................... 37 

Figura 7. Jet-2 ........................................................................................... 37 

Figura 8. Jet-3 ........................................................................................... 38 

Figura 9. Estabilización de un talud por electroósmosis ................................. 40 

Figura 10. Esquema de cosido del terreno mediante barras metálicas ............... 41 

Figura 11. Refuerzo mediante armaduras ..................................................... 47 

Figura 12.  Inyección de lechada o mortero de cemento ................................. 48 

Figura 13. Inyección confinada en barrera de tablestacas ............................... 49 

Figura 14. Inyección confinada entre muretes ............................................... 49 

Figura 15. Ampliación lateral de la cimentación (1). ...................................... 51 

Figura 16. Ampliación lateral de la cimentación (2). ...................................... 51 

Figura 17. Sustitución mediante puenteado ................................................... 54 

Figura 18. Recalce profundo mediante pilotes que rodean la cimentación ........ 55 

Figura 19. Recalce sobre 3 y sobre 4 pilotes. ................................................ 57 

Figura 20. Pilotes adosados con cabezales de unión posteriores. ..................... 59 

Figura 21. Micropilotes. ............................................................................. 61 



14 
 
 

 

 

 

RESUMEN 

El presente trabajo de investigación consistió en el reforzamiento de 

un muro colindante mediante calzadura no convencional en el Ex Hotel De 

Turistas, correspondiente a una obra de Remodelación-Ampliación del 

mismo. 

Para realizar el diseño de la calzadura no convencional se realizó 

ensayos como calicatas, SPT (ensayo de penetración estándar o standard 

penetration test), torquímetro, ensayo de veleta. Con las cuales pudimos 

definir el óptimo diseño de la calzadura no convencional para el muro 

colindante del Patrimonio cultural de la nación. 

En conclusión, con los datos obtenidos se diseñó una calzadura no 

convencional con pilotes conectadas con viga cabezal. 

Palabras clave: calicatas; ensayo de penetración o standard 

penetration test, pilotes conectados con viga cabezal.           

 

 

 

 

 

 



15 
 
 

 

 

 

 

 

ABSTRAC 

The present investigation work consisted of the reinforcement of an 

adjoining wall by means of unconventional shoring in the Ex Hotel de 

Turistas, corresponding to a remodeling and expansion work of the same. 

To make the design of the non-conventional fit, test were made out 

such as test pits, SPT (standard penetration test), torque meter, and vane 

test. With which we were able to define the optimal design of the 

unconventional footing for the adjoining wall of the nation’s cultural 

heritage. 

In conclusion, with the data obtained, an unconventional shim 

designed with piles connected to the head beam. 

Keywords: pits, penetration test or standard penetration test, piles 

connected with head beam. 

 

 



16 
 
 

 

 

 

 

 

 

Capítulo 1. Marco teórico 

1.1. Antecedentes de estudio 

 Ascurra y Muriel (2019), en la tesis titulada “Propuesta de 

reforzamiento integral de un edificio comercial de 2 pisos con 

ampliación a 5 pisos en la ciudad de Lima – San Martín de Porres: 

comparando un recalce convencional de un no convencional”, 

concluyen: 

Cuadro de Resumen de Resultados de los Sistemas de 
Reforzamientos Propuestos 

Comparativos 
Refuerzo con 
Micropilotes 

Refuerzo con 
ensanche de zapata 

Costo del 
Reforzamiento 

S/. 4 674,05 S/. 4 651,61 

Tiempo del 
Reforzamiento 

12 días 12 días 

Eficiencia 
Estructural 

1,06 Ton/m² En un 
área de 2,56m2 

1,69 Ton/m² En un 
área de 5,76m2 

Complejidad 
Constructiva 

Alta Moderada 

Mano de Obra 
Calificado 

3 354 trabajadores 2 307 trabajadores 

El primer aspecto comparado es el costo del reforzamiento, 

como se puede apreciar en el cuadro, la diferencia entre el costo del 



17 
 
 

 

reforzamiento con micropilotes y el costo de reforzamiento por el 

método de ensanche de zapata no representa una diferencia 

sustancial por tener este último un área de influencia 2.25 mayor. Por 

lo que, para optar por la opción de reforzamiento por ensanche se 

deberá evaluar todas las cimentaciones en conjunto. 

El segundo aspecto es el tiempo de ejecución, para este proceso 

se elaboró un cronograma de actividades para el reforzamiento de un 

tipo determinado de zapata con ambos sistemas de refuerzo. Como 

se observa en el cuadro, ambas partidas presentan el mismo tiempo 

de ejecución. No obstante, de acuerdo a lo mencionado en el ítem 

4.7.2 Tiempo de Ejecución, el reforzamiento por micropilotes tiene un 

proceso constructivo que permite realizar un trabajo sectorizado por 

lo que facilita trabajar en otras cimentaciones que necesiten ser 

reforzadas. 

El tercer aspecto comparado es la eficiencia estructural. Como 

se detalló en el inciso correspondiente a tal comparativo, el sistema 

que pueda soportar las solicitaciones mayores con un mayor factor de 

seguridad con el menor peso y en la menor área, es un 145 sistema 

eficientemente estructural De acuerdo a ello, se puede inferir que el 

sistema más eficiente es el reforzamiento con micropilotaje ya que si 

bien es cierto tiene un peso mayor al ensanche de zapata utiliza la 

menor cantidad de área. 

El cuarto aspecto comparado es la complejidad constructiva, 

como se desarrolló en párrafos anteriores la medición de este tipo de 

comparativo comprende los procesos, las actividades y las 

interdependencias que tengan entre ellas. En tal sentido, realizando 

un análisis independiente por zapata, el reforzamiento con ensanche 

de zapata, a pesar de tener aproximadamente el mismo número de 



18 
 
 

 

procesos que la otra propuesta, presenta una complejidad moderada 

ya que cuenta con menores actividades creando así menores 

dependencias en comparación con el reforzamiento por micropilotaje 

que presenta una complejidad alta. 

De acuerdo a las conclusiones señaladas anteriormente la 

complejidad constructiva, el costo y el tiempo que se necesitará para 

le ejecución de ambos tiempos de reforzamientos representan las 

características más importantes que el cliente analizará para optar por 

un tipo de reforzamiento. No obstante, en la presente tesis ambas 

propuestas de reforzamientos presentan cifras similares en estos tres 

tipos de comparaciones. Por lo que, el ítem que determinará la opción 

a tomar será la eficiencia estructural, la cual está establecida por la 

estructura que pueda soportar las solicitaciones de carga con el menor 

peso y en la menor área. 

 Alvarado (2019), en su tesis titulada “Evaluación de muros 

pantalla y calzadura para el control de la estabilidad de excavaciones 

profundas en la ciudad de Puno”, indica lo siguiente: el sistema de 

calzaduras se adecua de mejor manera a este caso de aplicación, ya 

que el diseño corresponde a las características del suelo y la invasión 

en el terreno aledaño es la menor.  

1.- Mediante los ensayos respectivos, se indican las 

características físicas y mecánicas del suelo en la zona de estudio.  

 Tipo de suelo según clasificación SUCS : CL (arcilla de baja 

plasticidad)  

 Limite liquido : 30,01  

 Limite plásticos : 20,28  

 Índice de plasticidad: 09,73  

 Peso específico: 1,49 t/m3  



19 
 
 

 

 Cohesión del suelo: 0,370 kg/cm2  

 Ángulo de fricción interna: 19°  

Estos son los datos con los que se procede a desarrollar los 

diseños presentados. 

2.- El desarrollo del proceso de diseño geotécnico de los muros 

pantalla, contempla los factores de seguridad en cada etapa del 

proceso, se usa como factor de seguridad el valor de 1,5 sugerido en 

la metodología de diseño RIGID 1 que es la que se ha aplicado.  

Aplicando el método antes mencionado se tienen los siguientes 

resultados:  

 Número de niveles de anclaje: 02 niveles  

 Ángulo de inclinación de los anclajes : 15°  

 Separación horizontal de los anclajes: 1,50 m  

 Longitud de bulbo de anclaje: LB1= 3,249m y LB2= 2,568m  

 Longitud total del anclaje: LT1= 6,20m y LT2= 4,80m  

 Carga de pre esfuerzo en cada anclaje:T1=57,463kN y 

T2=75,163kN  

 Ancho del muro pantalla: 0,20m  

 Empotramiento del muro pantalla: 0,205m  

Es con estos datos de diseño que se puede llegar a la conclusión 

de que los anclajes del muro pantalla diseñado, se adentraran en el 

terreno vecino de forma considerable, siendo el anclaje de 6.20 m en 

el nivel superior el de mayor longitud, lo que resulta en una invasión 

agresiva del terreno colindante, lo que a largo plazo podría ocasionar 

problemas en el lindero, ya que la desinstalación sin control y 

supervisión adecuada de los anclajes, podría llevar a la 

desestabilización del muro pantalla ya construido.  



20 
 
 

 

Es por estas característica que el sistema de muros pantalla es 

descartado del caso de aplicación, además de la poca disponibilidad 

dentro de la ciudad de Puno de la maquinaria especializada que el 

proceso constructivo de muros pantalla anclados demanda, lo que 

dificulta en gran manera su ejecución. 

3.- Los resultados obtenidos por el método de diseño de 

calzaduras obedecen a las teorías básicas de la mecánica de suelos, 

como el coeficiente activo de empuje de la teoría de Rankine y la 

teoría de capacidad de carga de Terzaghi, los resultados obtenidos 

son los siguientes:  

 Número de niveles: 03 niveles  

 Factor de seguridad por volteo: 3  

 Factor de seguridad por deslizamiento: 2  

 Altura de cada calzadura: 1,67m  

 Ancho de cada calzadura: 1,00m  

 Profundidad del primer nivel de calzaduras: 0,60m  

 Profundidad del segundo nivel de calzaduras: 0,65m  

 Profundidad del tercer nivel de calzaduras: 1,35m  

Por los datos obtenidos después del diseño geotécnico, es que 

las calzaduras son recomendadas como el sistema de estabilidad en 

el presente caso de aplicación, esto obedece a que su diseño se ha 

traducido en dimensiones moderadas en los tres diferentes niveles de 

calzadura, lo que hace que la intervención en el terreno aledaño no 

sea de gran magnitud, ya que en la parte baja del sistema de 

calzaduras, el pie de 1,35 m tiene una dimensión moderada, lo cual 

apunta a las calzaduras como el método más adecuado para este 

caso aplicativo.  



21 
 
 

 

Y considerando que el proceso constructivo de las calzaduras no 

demanda de mayor control en la mano de obra, y que no necesita de 

maquinaria especializada, la hace un método elegible considerando la 

disponibilidad de todos los recursos dentro de la ciudad de Puno. 

1.2. Bases teóricas 

1.2.1. Reforzamiento de Cimentaciones 

El recalzo o recimentación se refiere al proceso de 

reconstrucción o de refuerzo de la cimentación de un edificio 

existente, o a su ampliación, cuando una nueva excavación en 

la propiedad colindante es más profunda que la cimentación 

existente. 

El Diccionario Manual de la Lengua Española define 

reforzar como la acción de hacer más fuerte o resistente algo. 

“…En la ingeniería la idea de reforzar una estructura 

responde a dos necesidades: 

Recuperar el funcionamiento original del inmueble 

adaptándolo a las necesidades actuales de la sociedad o 

readaptar dicho inmueble para brindar un uso diferente para el 

cual fue concebido...”. (Escamilla Hernández & Ramírez de 

Alba, 2011). 

En el caso de un cambio de uso o ampliación de una 

edificación da como resultado un aumento de cargas y 

distribución de cargas vivas diferentes a las consideradas en el 

proyecto original. Estas nuevas cargas serán soportadas por 

las cimentaciones de la estructura, las cuales demandarán 

cambios para crear una superficie de apoyo conveniente. 



22 
 
 

 

Los reforzamientos de cimentaciones superficiales 

conllevan a una ampliación de la superficie de transmisión de 

carga, también en el apoyo en niveles inferiores del suelo con 

más resistencia sin llegar a cotas que puedan considerarse 

como cimentaciones profundas. 

1.2.1.1. Intervención en cimentaciones 

Las intervenciones son actuaciones muy delicadas sobre 

la cimentación y de mucho riesgo, por lo que deben estar 

completamente justificadas. Para su justificación se debe hacer 

un estudio y un análisis de las lesiones además de un informe 

de diagnóstico en el que se incluirá la elección de la solución a 

adoptar. 

La intervención tiene como objetivos principales eliminar 

o controlar las que originan las lesiones y detener o corregir las 

deformaciones producidas en el edificio. 

En cuanto a las causas que provocan las lesiones es 

imprescindible eliminarlas o controlarlas antes de hacer otra 

cosa pues si las causas siguen estando en el edificio éste 

volverá a padecer las mismas deformaciones. En el caso de las 

deformaciones a veces lo único que se hace es impedir que se 

sigan produciendo, ya que la deformación es aceptable, y en 

otros casos se intenta restituir el edificio. 

Cuando nos encontremos en el caso de una intervención 

deberemos tener en cuenta varios factores: el primero el 

tiempo, pues no será lo mismo intervenir en un edificio en 

perfectas condiciones al que se quiera dar otro uso que en un 

edificio a punto de ceder por culpa de los asientos diferenciales. 



23 
 
 

 

En segundo lugar tendremos en cuenta que mientras nosotros 

estemos trabajando en el edificio este está en un estado más 

precario que al principio de la obra. Otro aspecto a tener en 

cuenta es el económico puesto que en la ejecución de las 

intervenciones los cálculos del presupuesto sufrirán 

variaciones. 

En cuanto a los tipos de intervenciones podríamos 

clasificarlas en dos: superficiales y profundas. Aunque hay 

otras operaciones de refuerzo que no actúan sobre las 

cimentaciones sino sobre el terreno de apoyo, aunque estas 

operaciones se suelen ejecutar complementando a las 

intervenciones sobre las cimentaciones. 

1.2.1.2. Intervenciones superficiales 

Serán los casos en que la intervención de la cimentación 

se practique en un nivel próximo al de los cimientos existentes 

o mejorando la resistencia del terreno de apoyo. 

Hay tres tipos de actuaciones según la necesidad de la 

cimentación o la calidad del terreno: el refuerzo, la ampliación 

y la sustitución. 

 Refuerzo: se emplea cuando el área de apoyo es suficiente 

pero la cimentación es deficiente por mala ejecución o por 

deterioro. Las soluciones más empleadas para el refuerzo 

son la inyección de lechada o mortero de cemento (directa, 

entre tablestacas o entre muretes) y la introducción de 

armaduras. 

 Ampliación: Cuando la cimentación es correcta y se 

conserva bien pero el área de apoyo es insuficiente, será 



24 
 
 

 

necesaria la ampliación de la cimentación para conseguir la 

superficie de apoyo conveniente. Solo hay dos tipos de 

ampliaciones, las laterales y las ampliaciones por debajo. 

También se ha de tener en cuenta la mejora del terreno pero 

como algo complementario. 

 Sustitución: Cuando la reparación o la ampliación no es 

viable por el gran deterioro de la cimentación se procederá a 

la sustitución completa sin tener en cuenta la cimentación ya 

existente. Se pueden sustituir tanto las zapatas aisladas 

como las continuas, además también nos queda la opción 

del puenteado, que consiste en hacer otra cimentación a los 

lados o en el perímetro de la cimentación existente 

Figura 1. Intervenciones superficiales sobre cimentación existente 

 

1.2.1.3. Intervenciones profundas 

La intervención en profundidad tendrá dos líneas 

principales de actuación, la sustitución de la cimentación por 

una nueva y el refuerzo de la cimentación ya existente. Pero 

aunque tengamos estas dos líneas de intervención nosotros 



25 
 
 

 

haremos la clasificación de las intervenciones profundas según 

si intervienen para: recalzar cimentaciones superficiales, 

rehabilitar el edificio para construir sótanos o recalzar 

cimentaciones profundas. También utilizaremos este tipo de 

intervención cuando se vayan a realizar obras en el entorno que 

puedan afectar a la estructura. 

 En cimentaciones superficiales se recurrirá a una 

intervención profunda cuando la ejecución de recalces 

superficiales es muy dificultoso por la presencia de terrenos 

inestables o niveles freáticos, y cuando la capacidad 

portante del estrato de apoyo es insuficiente. Las 

intervenciones sobre estas cimentaciones pueden ser por 

pilotes (pilotes, micropilotes, pilotes especiales) o por pozos. 

 En la creación de sótanos hay que tener en cuenta que el 

edificio no esté dañado, y únicamente queremos rehabilitar 

el edificio. Aquí empezaremos con una gran ventaja, el 

edificio tiene un correcto funcionamiento y por ello el factor 

del tiempo no juega en nuestra contra y además el edificio 

nos da una mayor fiabilidad a la hora de la ejecución de la 

intervención puesto que la estructura aguantara más al no 

estar dañada. Los métodos más utilizados serán: la 

prolongación hacia debajo de la estructura recalzando 

pilares y muros, la rigidización del edificio y posteriormente 

una ejecución en sótano de una estructura portante, y por 

último, conservar la fachada y hacer una nueva estructura 

interior. 

 En cimentaciones profundas se recurrirá a la este tipo de 

intervención cuando debamos sustituir o mejorar un pilotaje 

deficiente. El método utilizado serán los pilotes. 



26 
 
 

 

 

 

Figura 2. Recalce mediante micropilotes (A) y recalce mediante pilotes 

(B). 

 

1.2.1.4. Intervenciones sobre el terreno 

Anteriormente hemos estudiado las intervenciones que 

afectan a la cimentación pero hay casos puntuales en que 

transformar el terreno para hacerlo apto, es la única solución 

posible o bien es una medida complementaria. Con estas 

intervenciones trataremos de mejorar o corregir la capacidad 

portante del terreno. Para conseguir esta mejora del terreno 

contamos con varios métodos: 

 Las inyecciones: se inyectan determinados productos en el 

interior de un suelo a fin de mejorar sus características, como 



27 
 
 

 

aumentar la resistencia, disminuir la permeabilidad o reducir 

la compresibilidad. Normalmente se usa lechada de cemento 

en dosificaciones de ½, aunque dependiendo del terreno se 

pueden usar productos químicos como la acrilamida, el 

fenoplasto o el aminoplasto. 

 El jet-grouting: se trata de un sistema de inyección a 

presiones muy altas. Este sistema trata de romper el terreno 

mediante las altas presiones para dejar espacio a una 

inyección de lechada de cemento que impacta a gran 

velocidad con el terreno mezclándose con él y consiguiendo 

un terreno nuevo y mejorado, apto para efectuar la 

cimentación o recalzar. 

 El drenaje: ya sea por escorrentías o por la subida del nivel 

freático, la saturación del terreno con agua disminuye la 

capacidad portante de éste, así que tomar medidas en el 

terreno para obtener un buen drenaje pueden ayudar a 

mejorar el terreno. 

 Otras operaciones como el armado del terreno, la sustitución 

de capas del terreno malas para la resistencia del terreno o 

la compactación del terreno para así aumentar la densidad 

de este y que disminuya su compresibilidad. 



28 
 
 

 

Figura 3. Estabilización de taludes por medio de jet-grouting 

 

 

1.2.2. Técnicas de refuerzo y recimentación. Sistemas no 

tradicionales 

Las técnicas de refuerzo y recimentación no tradicionales 

consideraremos que son todas aquellas técnicas que utilizan 

tecnología y maquinaria relativamente modernas como 

pretensados de armaduras, pilotes y micropilotes o inyecciones 

en el terreno. 

Primero empezaremos con todas las técnicas de refuerzo 

que son aquellas que no constituirán una acción directa sobre 

la cimentación. En este caso serán todas las intervenciones 

sobre el terreno, como el jet-grouting, las inyecciones, el 

drenaje, la compactación, etc. Posteriormente pasaremos a 

analizar todas aquellas técnicas que actúen directamente sobre 

las cimentaciones superficiales y profundas y que no sean, 



29 
 
 

 

claro está, cimentaciones superficiales. Estas técnicas serán 

los micropilotes, los pilotes, los puenteados, etc. 

Acerca de las extrapolaciones de las técnicas. 

Cuando se descubre una técnica, se suelen realizar 

extrapolaciones, a veces muy arriesgadas, de los 

conocimientos que tenemos. Si no se sabe mucha cosa de 

mecánica de suelos se tiene la tendencia a aplicar criterios de 

resistencia, si no se sabe cómo recalzar un edificio de gran 

entidad se tiende a extrapolar lo que se haría en una edificación 

más experimentada. Por ello se deben tener unas 

consideraciones en obras teniendo en cuenta las 

características del edificio. Por ejemplo en edificios de cierta 

importancia estética o patrimonial como monumentos, puede 

llegar a ser más costoso la restauración de las decoraciones 

del edificio que el empleo de otro sistema menos destructivo 

con elementos decorativos. Se pueden tener unas 

consideraciones más o menos definidas que serían: 

1. El método utilizado debe permitirnos llegar a la profundidad 

adecuada y con las condiciones del entorno que se 

presenten (niveles freáticos altos, cohesión nula). 

2. Las deformaciones del nuevo sistema de cimentación han de 

ser pequeñas sobre todo si están vinculadas a otros 

cimientos consolidados que no se recalzan. Se puede partir 

de valores referencia como media pulgada o distorsión 

angular máxima de 1/1000. 

3. Que el sistema de conexión sea sencillo, cuando se 

comparan costes de los distintos métodos siempre se ha de 



30 
 
 

 

tener en cuenta la dificultad y el coste de cada uno de ellos 

para conectarse a la estructura antigua. 

4. Que la durabilidad de la solución este de acuerdo con el 

edificio que se ha de recalzar. Cuando intervengamos en un 

edificio pétreo de 500 años de antigüedad, y que ha de durar 

500 más, es absurdo plantearse una solución en base a 

elementos metálicos o de hormigón armado con una 

duración tan corta en el tiempo. 

1.2.2.1. Inyección de cimentación 

Estas inyecciones consisten en hacer penetrar en el 

terreno la correspondiente solución de lechada de cemento la 

cual adquiere rigidez por fraguado hidráulico o reacción 

química formando un material de alta resistencia y cohesión. La 

difusión y penetración de las inyecciones es muy irregular y 

difícilmente controlable concentrándose en las zonas más 

abiertas o permeables, ello hace que este tipo de tratamientos 

pueda causar daños imprevisibles en las instalaciones. 

. 



31 
 
 

 

Figura 4. Inyección de cimentación 

 

Estas inyecciones son apropiadas en materiales 

granulares gruesos pero en caso de arenas finas o arcillosas 

hay que recurrir a la impregnación de tipo química. El fluido 

químico es mucho más caro y consiste en la utilización de un 

gel de sílice, este gel alcanza rápidamente una resistencia de 

2 a 5 kg/cm2. Los geles más duros alcanzan una resistencia de 

trabajo de 10 a 40 kg/cm2 una vez han fraguado y curado. 

La profundidad de los taladros, mediante los cuales se 

inyecta la solución, se fijan estimando la amplitud del bulbo 

inyectado en correspondencia con un cierto volumen de 



32 
 
 

 

inyección, por ello este trabajo resulta muy impreciso. La 

profundidad dependerá de la presión y la viscosidad del 

producto inyectado. 

Las aplicaciones de estas inyecciones son: 

- Crear macizos consolidados bajo un edificio para transmisión 

de nuevas cargas. 

- Mejorar el apoyo de cimentaciones existentes. 

- Solidarizar cimentaciones antiguas mejorando el área de 

reparto y creando auténticas losas cementadas. 

- Constituir pantallas o elementos rígidos en el contorno de un 

edifico para evitar desplazamientos horizontales perjudiciales, 

consecuencia de excavaciones próximas. 

- Cortar afluencias de agua por vetas permeables. 

Los objetivos de las inyecciones son principalmente, 

reducir la compresibilidad del terreno, aumentar su resistencia, 

disminuir la permeabilidad, rellenar sus fisuras, cementar y 

colmar los poros del terreno. 

En caso de usar lechada de cemento las proporciones 

agua/ cemento son de 10 a 1 y luego se van disminuyendo 

durante la ejecución a 2 a 1 o incluso de 1 a 2. Las emulsiones 

asfálticas y las suspensiones de bentonita son las más útiles 

para disminuir la permeabilidad de un terreno. 

1.2.2.2. Inyecciones de relleno 

Estas inyecciones se utilizan para sellar y colmatar capas 

de terreno o rellenos flojos en los que hay huecos importantes. 



33 
 
 

 

Estos huecos pueden deberse a la formación original del 

terreno o a un fenómeno de disolución (karstificación) o a un 

arrastre de tierras por las aguas freáticas (socavación). Aunque 

crean una buena cimentación su objetivo principal es sustituir 

los huecos por un material de suficiente resistencia para que el 

conjunto resultante soporte las cimentaciones en condiciones 

de seguridad. 

Se utilizan mezclas con gran capacidad de absorción de 

agua como las lechadas de bentonita cemento o productos 

químicos como los poliuretanos. 

1.2.2.3. Inyección de compactación 

Estas inyecciones consisten en la introducción en el 

terreno de un mortero plástico de arena- cemento a elevadas 

presiones. Debido a su viscosidad el mortero, en lugar de 

rellenar los huecos, desplaza el terreno como un gato 

hidráulico, lo densifica, y crea una estructura final mucho más 

resistente. Esta inyección es más fácil de controlar ya que el 

producto queda más cercano al lugar de la inyección. Muy 

recomendable para suelos arenosos, no limos y arcillas ya que 

el agua intersticial provoca un mal drenaje y crea inestabilidad. 

Las mezclas deben ser densas y poco permeables, por 

consiguiente lo mejor será mortero con baja relación agua-

cemento o mezclas de lechada con materiales inertes. 

Esta inyección tendrá una consistencia seca (12-15% 

cemento) y alcanza resistencias de 30-50 kg/cm2. Aunque en 

algunos casos puede reducirse la cantidad de cemento y usar 

puzolanas. La arena debe ser media, inferior a 2.5 mm, es 

normal la adición de limo o arcilla para dar elasticidad a la 



34 
 
 

 

mezcla. Las distancias entre taladros, de 50-75mm de 

diámetro, serán entre 1.5 y 3 m, las presiones puede llegar a 

40 kg/cm2 y el tratamiento suele hacerse en cada taladro por 

tramos ascendentes o descendentes de 1.5 a 1.8 m de longitud. 

Este tipo de inyecciones está recomendado para 

recuperación de asientos diferenciales, levantamiento o 

rectificación de rasantes en soleras. También para mejorar la 

resistencia terreno en zonas de pilotaje o mejorar el apoyo de 

zapatas. 

1.2.2.4. Jet-grouting 

Actualmente es muy utilizado, es una técnica clásica 

dentro de las cimentaciones especiales. Esencialmente 

consiste en la inyección de lechadas de cemento a presiones 

muy altas capaces de romper el terreno y producir una mezcla 

del terreno con la lechada del cemento inyectado. El resultado 

final es un nuevo suelo, más o menos cilíndrico, cuya 

resistencia y permeabilidad son diferentes a las del suelo 

original. 

El equipo está formado por tres componentes, una 

perforadora parecida a las usadas para micropilotes pero 

dotada de mecanismos muy automatizados, una mezcladora 

que mide y dosifica las características de la lechada y una 

bomba muy potente capaz de bombear un gran volumen de 

caudales a grandes presiones. 

Para la perforación se usa el tricono o bien un martillo de 

fondo, se agrega agua de refrigeración y se eliminan los 

detritus, así se procede hasta alcanzar la cota inferior del 



35 
 
 

 

tratamiento donde se sitúa la tobera. Una vez alcanzada la 

profundidad deseada se extraen los tubos o monitores de 

perforación, al mismo tiempo que se ha inyectado una mezcla 

a presiones muy altas. Por eso el monitor posee unas toberas 

de salida de la inyección por encima de la punta de ataque. La 

mezcla inyectada es una mezcla de cemento aunque se le 

pueden inyectar otros tipos como sustancias químicas, 

bituminosas o bentoníticas. 

Figura 5. Inyección Jet-grouting 

 

El resultado de la aplicación es la formación de una 

columna de terreno cementado, su dimensión y resistencia 

dependen de factores como: la duración de la inyección, las 

velocidades de rotación y extracción de los conductos, la 

presión aplicada, la dosificación, viscosidad y los componentes 

de la mezcla, tipos de terreno, etc. 

Topología de jets: 

- Jet 1 o monojet. La inyección se hace con una lechada de 

cemento mediante dos toberas situadas a diferente nivel. La 

presión de inyección varía entre 20-60 MPa. La velocidad de 



36 
 
 

 

ascenso de los tubos varía entre 5 y 50 cm por minuto, y la 

velocidad de rotación entre 10-30 r.p.m. El diámetro de las 

toberas es de 3 a 5 mm, la relación agua cemento está entre 

1 y 2, el diámetro de la columna dependerá de la naturaleza 

del terreno. 

- Jet 2 o bijet. En este sistema la inyección es doble, hay dos 

variables el jet 2A en que la inyección es de cemento y aire, 

y el jet 2W en que la inyección es de cemento y agua. En el 

A la presión puede llegar a los 50 MPa mientras que en la 

del aire es de 0.7 y 1.2 MPa. En el jet 2W la inyección del 

cemento y la del agua llegan a presiones de hasta 50 MPa. 

- Jet 3 o trijet. La inyección es triple, por la tobera inferior se 

inyecta la lechada de cemento hasta 50 MPa y aire y agua 

por la tobera superior. La inyección de agua se hace a 

50MPa y la de aire entre 0.7 y 1.2 MPa. La velocidad del 

ascenso de los tubos es de 4 a 10 centímetros por minuto y 

la velocidad de rotación de 3 a 8 r.p.m., el diámetro de las 

toberas de la lechada de cemento es de 6-8 mm y la de agua 

de 1.5mm. Para la lechada se utilizan relaciones de agua 

cemento entre 0.7 y 1 el caudal de lechada será de 50-180 

l/min, el de agua a 40-100 l/min y el de aire 0.4-1 m3/min. 



37 
 
 

 

Figura 6. Jet-1 

 

Figura 7. Jet-2 

 

 

 



38 
 
 

 

Figura 8. Jet-3 

 

La técnica del jet-grouting ofrece ventajas apreciables 

respecto a los otros sistemas, primero permite atravesar todo 

tipo de terrenos por el sistema de perforación con que se 

realiza, al estar diseñado para recalces sus dimensiones son 

reducidas lo que posibilita el acceso a espacios mínimos. 

También permite crear apoyos no puntuales bajo las zapatas a 

recalzar por lo que la forma de trabajo de las mismas se 

aproxima más a la original con una realización y puesta en 

carga sin impactos ni vibraciones. Estas últimas características 

lo hacen apto para la construcción de pantallas y la apertura de 

túneles. Sin embargo es muy costosa por su ejecución, la 

adopción de este sistema requiere un volumen mínimo de obra. 

Sus aplicaciones serán: 

- El recalce de estructuras con problemas de cimentación 

- El refuerzo de una cimentación existente por aumento o 

redistribución de cargas. 

- La cimentación de edificios de nueva planta con dificultad 

para el acceso de equipos 



39 
 
 

 

- El refuerzo de excavaciones en la realización de sótanos 

adyacentes a estructuras ya construidas. 

- La construcción de obras subterráneas donde el terreno no 

presente la estabilidad necesaria y sea preciso una 

protección adicional. 

- La protección de excavaciones en particular cuando hay 

nivel freático. 

1.2.2.5. Drenaje 

Es frecuente no pensar en la solución del drenaje para 

consolidar un terreno, pero un buen drenaje puede ser más 

efectivo que muchas otras actuaciones que hagamos en el 

terreno. Ya sea por escorrentías o por el nivel freático, la 

saturación del terreno con agua disminuye la capacidad 

portante de éste. Una medida a tomar puede ser la creación de 

un recinto estanco entorno al edificio o un sellado del terreno 

para reducir las afluencias o filtraciones de agua. Este sellado 

puede realizarse mediante inyecciones. 

Son numerosas las precauciones constructivas que se 

pueden adoptar para minimizar los efectos del agua sobre un 

terreno, algunas son: 

- La construcción de zanjas de grava en el contorno del 

edificio hasta 1.5 m de profundidad, en el fondo se disponen 

tubos perforados que recolectan el agua y la llevan a una red 

de desagüe. 

- Pozos recolectores de diámetro inferior a 30 cm que precisan 

de sistemas de bombeo para su posterior vaciado. 

Si no existe la posibilidad del desagüe podemos rellenar 

el terreno para alzar la rasante. Otra posibilidad es rebajar el 



40 
 
 

 

nivel freático del nivel de rasante mediante equipos de bombeo 

dispuestos en pozos perforados. En el caso de terrenos de 

granulometría fina puede forzarse la fuga de agua mediante la 

electroósmosis creando la diferencia de potencial. 

Figura 9. Estabilización de un talud por electroósmosis 

 

1.2.2.6. Armado del terreno 

Este método consiste en atravesar el terreno en la zona 

de influencia de las cimentaciones por un entretejido de barras 

metálicas consiguiéndose así una trabazón que a efectos 

prácticos equivale a la cohesión del terreno. Las barras 

metálicas no atraviesan el cimiento, por lo que mejoran la 

adherencia mediante la fricción lateral con el cimiento o por la 

resistencia a la deformación del terreno. 

Se aplica tanto en la edificación industrial como par 

almacenamientos industriales o parkings. En general en todas 



41 
 
 

 

las construcciones donde se transmiten pocos esfuerzos y 

uniformemente repartidos al suelo. 

Figura 10. Esquema de cosido del terreno mediante barras 

metálicas 

 

1.2.2.7. Sustitución 

La sustitución es otra intervención previa a la cimentación, 

tratan de eliminar los terrenos no aptos soportar cargas o 

transmitir cargas de la cimentación. La operación trata de vaciar 

esas capas del suelo y cambiarlas por capas granulares 

correctamente extendidas y compactadas, la potencia de 

operación alcanza los 3 m de profundidad y es especial para 

grandes soleras industriales. Para profundidades mayores la 

sustitución puede limitarse a zanjas o a pozos rellenos de grava 



42 
 
 

 

coincidentes con la línea de cerramiento o con los pilares de la 

estructura. 

1.2.2.8. Compactación 

Es el aumento de la densidad de un terreno, y se realiza 

para disminuir la compresibilidad del mismo y por lo tanto los 

posibles asientos. También produce el aumento de la 

resistencia al corte, eleva la capacidad portante del terreno y 

estabiliza los terraplenes. Reduce el número de huecos y en 

consecuencia la permeabilidad y heladicidad. 

Los sistemas de compactación se distinguen entre los 

superficiales y los de profundidad, en el primer caso se realizan 

con máquinas apisonadoras (vibrantes o estáticas) y con 

rodillos pesados (de llantas, pata de cabra, vibrantes). Los 

sistemas profundos se utilizan pesos muertos (200 toneladas) 

que se dejan caer desde cierta altura y así se logran impactos 

con alcances de hasta 30 metros de profundidad, el traslado de 

la maquinaria y las operaciones previas y finales de 

regularización hacen que la rentabilidad del sistema comience 

a partir de los 12000 m2. Otro inconveniente son las 

vibraciones transmitidas a las edificaciones vecinas que limitan 

su campo de aplicación. 

1.2.2.9. Preconsolidación 

Es una técnica más bien preventiva pero efectiva. Se trata 

de situar sobre el terreno original un relleno provisional cuya 

presión sobre el original adelante la consolidación del mismo. 

Es muy útil en terrenos de lenta consolidación como arcillas 

blandas o turbas puesto que a la larga provocaran asientos 



43 
 
 

 

diferenciales y pueden lesionar las edificaciones. Por lo tanto si 

prevemos la construcción sobre un solar de este tipo sería 

conveniente usar este método ya que estos terrenos pueden 

tardar en consolidar dos años. 

1.2.2.10. Vibroflotación y Vibrosustitución 

Son técnicas que buscan la consolidación del suelo. 

También es una operación preventiva se consigue a través de 

un vibrador cilíndrico, de diámetro 30-50 cm y un peso de 2-4 

toneladas, que colgado de una grúa móvil se introduce en el 

terreno. Se divide el trabajo en tres fases: 

- Se introduce en el terreno una inyección de agua que sale 

por el extremo del vibrador 

- La inyección crea un estado de licuefacción (licuación y 

condensación) que sumado al peso del vibrador permite 

alcanzar la profundidad necesaria 

- Se procede a la vibración y mientras el vibrador asciende de 

forma escalonada se compacta y consolida el terreno 

circundante al tiempo que se rellena la perforación. 

Hay tres variantes de procedimiento según relleno utilizado: 

- Vibroflotación: cuando el relleno es el propio suelo y está 

indicada en suelos poco cohesivos, granulares, 

heterogéneos y poco consolidados. 

- Vibrosustitución por columnas de grava: cuando el relleno es 

grava. Se utiliza en suelos limosos o arcillosos en los que la 

cohesión dificulta la disipación de la energía transmitida por 

la vibración. Se diferencia de la vibroflotación en que durante 

la fase de ascensión el suelo circundante se compacta y 

desplaza al tiempo que la perforación se rellena con grava y 



44 
 
 

 

se compacta por los movimientos de subida y bajada del 

vibrador. 

- Vibrosustitución por pilares de hormigón: cuando el relleno 

utilizado es hormigón, el cual no lleva armadura. El 

procedimiento se recomienda para suelos orgánicos no 

aptos para cimentar. Es muy parecido al caso anterior pero 

aquí se forman columnas de hormigón en masa y el suelo 

confinado entre estas columnas también recibe parte de la 

vibración. 

1.2.2.11. Estabilización 

Es una medida preventiva valida a través de la cual se 

añade al cemento componentes tales como, cal, cenizas 

volantes, bituminosos. Se busca mejorar las características 

específicas del terreno tales como la resistencia, durabilidad o 

manejabilidad, aumentar la impermeabilidad o reducir cambios 

volumétricos. El cemento portland es el aditivo más utilizado 

para aumentar la resistencia o la durabilidad, se aplica en 

proporciones del 2-4 % en peso seco en suelos granulares y 

del 10-15% para suelos cohesivos, sin embargo, las 

dificultades de mezcla y la gran cantidad de cemento limitan su 

uso. 

El agregado de sílice, aluminio y álcalis de las cenizas 

volantes permite rebajar las adiciones de cemento. También se 

aplican conjuntamente con cal ya que reaccionan con el 

hidróxido cálcico formando compuestos cementantes. La cal 

apagada mejora la resistencia, la manejabilidad y reduce 

cambios volumétricos en las arcillas. Las proporciones de 

adición oscilan entre 2-8% de suelo seco. El agregado de 



45 
 
 

 

productos bituminosos es más costoso y difícil de mezclar, se 

utiliza solo para conseguir una capa cohesiva e impermeable 

sobre terrenos granulares y evitar la pérdida de resistencia al 

aumentar la humedad en suelos arcillosos. 

1.2.2.12. Geoláminas 

Son como su nombre indica materiales de amplia 

superficie y poco espesor que se emplean en tareas de 

consolidación e impermeabilización del terreno. El mercado 

ofrece tres tipos de láminas las geomembranas, las geotextiles 

y las geomallas. 

- Geomembranas: laminas impermeables que se fabrican por 

extrusión de fibras sintéticas de corta longitud aglomeradas. 

Se aplican en la impermeabilización de embalses, lagos 

artificiales, etc. También en el revestimiento de depósitos o 

de conductos de agua dispuestos sobre el terreno, así como 

la impermeabilización de obras de tierra. 

- Geotextiles: son telas sintéticas a base fibras continuas, si 

estas fibras están dispuestas de forma regular reciben el 

nombre de tejidos, si no se denominan fieltros. Los campos 

de aplicación de estas mallas son el drenaje, la protección, 

el refuerzo, el filtro y la separación en la construcción de 

carreteras, ferrocarriles, vertederos y la fijación de taludes y 

para evitar deslizamientos. 

- Geomallas: son láminas agujereadas según tramas 

regulares. Acorde con su proceso de fabricación las 

geomallas pueden ser de barras, perforadas o estiradas. Se 

aplican en el armado del terreno para evitar fisuras en firmes, 

ayudan a la conformación de terraplenes, en la construcción 



46 
 
 

 

de estructuras de contención y como capas separadoras. 

También se utiliza en el armado y revestimiento de grietas y 

fisuras, como elemento de unión entre el hormigón, la obra 

de fábrica y los revestimientos, en la rehabilitación de 

paramentos, etc. 

1.2.2.13. Refuerzo mediante armaduras 

Con esta técnica entramos en las técnicas para recalzar 

en cimentaciones superficiales con técnicas también 

superficiales. Es un caso poco frecuente ya que normalmente 

las zapatas compuestas por un hormigón de calidad suficiente 

suele tener, también, la armadura suficiente. Pero hay casos en 

que la sección no es suficiente para soportar los esfuerzos a 

flexión, esto suele suceder por error de proyecto o por error en 

la ejecución. 

El refuerzo por lo tanto consiste en introducir armaduras 

adicionales taladrando el hormigón. Ésta es una operación 

delicada y engorrosa ya que los taladros deben tener mucha 

precisión en la ejecución. La armadura que es introducida debe 

ser puesta en tensión y posteriormente inyectada con resinas. 

Es un pretensado de zapata. Pero esta solución solo puede ser 

utilizada cuando del defecto se detecta antes de la rotura de la 

zapata, si la zapata está rota el refuerzo no servirá de nada, 

deberemos recurrir al recalce de la zapata o a la sustitución. 



47 
 
 

 

Figura 11. Refuerzo mediante armaduras 

 

1.2.2.14. Refuerzo por inyección 

El refuerzo por inyección tiene la ventaja de que la puesta 

en carga se hace en la misma operación. El problema está en 

que no sabemos con certeza si la operación ha salido bien, 

puesto que la masa de la inyección puede no haber sido 

correctamente inyectada, para asegurarnos deberemos coger 

testigos de la zona donde hemos inyectado para saber que se 

ha inyectado toda la masa. Además esta técnica necesita de un 

cuidado reconocimiento del terreno que rodea al cimiento, pues 

si este es permeable a la inyección ésta puede perderse por 

huecos innecesarios y no quedar en los lugares donde nos 

interesa. 

Para evitarlo, la inyección debe comenzar en el fondo y 

en el contorno de la cimentación. Se debe esperar al fraguado 

para conseguir una capa impermeable y después terminaremos 

la operación, siempre de abajo a arriba controlando el volumen 

de lechada que introducimos. En zapatas aisladas o cuando el 

terreno es muy permeable, la solución es más costosa y difícil, 



48 
 
 

 

pues usaremos tablestacas que rodeen el cimiento para evitar 

los escapes laterales de la inyección. 

También se puede retener el escape lateral con la 

construcción de unos muretes de hormigón o ladrillo. La 

solución es buena y necesita menos medios que las 

tablestacas, pero su inconveniente es la necesidad de excavar 

previamente los laterales para la construcción de los muros, 

una operación que puede provocar un desmoronamiento del 

material degradado. 

Figura 12.  Inyección de lechada o mortero de cemento 

 



49 
 
 

 

Figura 13. Inyección confinada en barrera de tablestacas 

 

Figura 14. Inyección confinada entre muretes 



50 
 
 

 

 

1.2.2.15. Ampliación lateral de la cimentación 

A veces resulta que la superficie de las zapatas no es 

suficiente, esto puede deberse a trabajar a tensiones muy 

elevadas o porque los materiales que forman la zapata están 

muy degradados. Entonces se procede a la ampliación, este 

método se utiliza cuando se van a aplicar cargas mayores a las 

existentes o el sustrato de apoyo es de una calidad insuficiente 

para la nueva situación. 

La zapata va a tener el mismo canto que la existente, 

aunque a veces se aumenta el canto ya que no es 

recomendable que la zapata tenga un canto muy pequeño, la 

trabazón entre la vieja zapata y la nueva puede conseguirse a 

través de resinas, el dentado de la junta de confinamiento o 

también con el acuñamiento de la zapata por la forma. 



51 
 
 

 

El problema fundamental es la unión de la parte nueva y 

la antigua, y que se consiga la puesta en carga del conjunto sin 

que haya unos asientos excesivos. Es necesario que el 

hormigón nuevo y el viejo queden totalmente adheridos. El 

hormigón nuevo debe tener una resistencia característica igual 

o ligeramente superior al existente ya que de nada servirá que 

sea mucho mayor. 

Figura 15. Ampliación lateral de la cimentación (1). 

 

Figura 16. Ampliación lateral de la cimentación (2). 

 

Entonces para que el conjunto funcione como una sola 

pieza se ha de preparar bien la unión. La buena unión de 

hormigones se consigue con una preparación cuidadosa de la 

superficie de contacto, picando y limpiando la zapata antigua, y 

consiguiendo un perfil óptimo de contacto entre ambas partes. 



52 
 
 

 

También puede obtenerse la buena adherencia 

impregnando la superficie de contacto antigua con resinas 

epoxi antes del hormigonado. En las zapatas aisladas la propia 

retracción del hormigón beneficia la adherencia por el efecto de 

zunchado que proporciona el hormigón nuevo al fraguar. Esto 

no ocurre en las zapatas corridas por tratarse de dos partes 

separadas por la propia zapata. Con estas soluciones la puesta 

en carga no está del todo asegurada y no es posible 

comprobarlo de manera controlada. Por eso se produce un 

cedimiento para que la zona ampliada funcione a pleno 

rendimiento. 

Por tanto antes de empezar deberemos valorar si al 

adoptar esta solución aceptamos ciertos asientos o no. Puede 

hacerse una clasificación de las soluciones de ampliación por 

contorno: 

- Ensanche del cimiento en el plano: la trabazón se puede 

conseguir mediante bulones, resinas, el dentado de la junta 

de contacto o el acuñamiento de forma. 

- Sistema pynford: es una variante que consiste en introducir 

unos castilletes metálicos en huecos abiertos en las 

cimentaciones, pasando entre ellos las armaduras que 

sustituyen las viejas zapatas de mampostería por bloques de 

hormigón armado. 

- Puenteo del cimiento por encima: se transmiten las cargas a 

un anillo que contornea y ensancha la cimentación. En el 

caso de muros el puente puede formarse mediante vigas de 

acero u hormigón. Si se trata de pilares aislados es 

necesario formar una base armada contorneando por el 

arranque de los pilares. 



53 
 
 

 

Frecuentemente el ensanche de zapatas se complementa 

con un arriostrado de las mismas en una o dos direcciones, este 

tipo de soluciones tienen la ventaja de aportar más seguridad a 

la ejecución, puesto que las zapatas no son recalzadas en 

ningún momento. En ciertos casos límites de ensanches de 

zapatas se pueden llegar a crear una especie de losas 

continuas. 

1.2.2.16. Sustitución mediante puenteado 

Consiste en construir la nueva cimentación en los lados la 

zapata en el perímetro de la zapata existente y dirigir las cargas 

estructurales a la nueva cimentación mediante puentes de 

acero u hormigón armado. 

El procedimiento se parece bastante al recrecido de 

cimentaciones en el mismo plano pero aquí no se tiene en 

cuenta la colaboración del cimiento antiguo. Se trata, pues de 

un procedimiento más caro que los anteriores pues añade a los 

materiales utilizados las piezas que deben trabajar a flexión y 

cuya flecha de cálculo deberá ser muy estricta. Sin embargo, 

es una solución muy segura puesto que la cimentación 

existente se mantiene durante la ejecución. 

Después de posicionar y nivelar las vigas con cuidado, se 

procede a la puesta en carga del conjunto, actuando mediante 

cuñas metálicas o con un mortero expansivo conseguiremos el 

apoyo del muro sobre las vigas. Los puentes se montan de 

forma alternativa en toda la longitud del muro. 



54 
 
 

 

Figura 17. Sustitución mediante puenteado 

 

1.2.2.17. Recalce profundo mediante pilotes que rodean la 

cimentación 

Esta técnica es utilizada para transferir las cargas desde 

grandes macizados hasta firmes muy profundos, sobre todo si 

el estrato que hay que atravesar es flojo o con presencia de 

agua. En cuanto a la ejecución es importante no producir 

vibraciones o impactos que puedan dañar el edificio. Por ello el 

pilote idóneo para los recalces, tanto de zapata aislada como 

de zapata corrida, será el pilote excavado con una herramienta 

helicoidal, cuando el terreno no admite este sistema habrá que 

buscar otra solución. 



55 
 
 

 

Figura 18. Recalce profundo mediante pilotes que rodean la 

cimentación 

 

Los perfiles dentados tallados en la zapata original y el 

zunchado del encepado de los pilotes aseguran la transferencia 

de cargas de la antigua cimentación a la nueva. Esta solución 

necesita que los encepados estén bien atados mediante 

bulones o que exista una unión por debajo de la zapata, ya que 

no existe un zunchado efectivo. En estas soluciones no es 

posible la puesta en carga, salvo en el método del puenteado. 

1.2.2.18. Recalce profundo mediante pilotes especiales bajo la 

cimentación 

Este tipo de recalce es una técnica ingeniosa y segura, no 

apta para cualquier terreno. La operación lleva incluida la 



56 
 
 

 

puesta en carga en su misma ejecución, lo que en 

determinados casos puede ser muy útil. 

La hinca del pilote se produce mediante gatos hidráulicos 

que se traban en la cimentación existente, no hay excavación 

alguna. Los pilotes son metálicos y se empalman por tramos. 

Se abre una zona de trabajo bajo el cimiento y se comienza la 

hinca disponiendo una sección de punta con los gatos 

recogidos y accionándolos a continuación. Una vez hincado el 

pilote en la longitud del recorrido de los gatos y estando estos 

extendidos, se retiran los gatos para la colocación de una 

nueva sección del pilote, colocando nuevamente los gatos 

encima. Se procede así sucesivamente hasta que se produce 

el rechazo. Aquí se introduce un pequeño pilar metálico y se 

retiran los gatos. La operación de hinca finaliza cuando se 

hormigona el entorno del pilarillo metálico, que queda perdido, 

y se rellena la excavación provisional. 

1.2.2.19. Recalce de pilotes mediante la ampliación del 

número de pilotes 

Esta técnica consiste en construir pilotes a la misma o 

mayor profundidad que los pilotes que ya existen, por tanto es 

una técnica para actuar en cimentaciones profundas. 

Los nuevos pilotes se ejecutan con una separación 

mínima recomendable a los pilotes ya existentes. Se deben 

situar de forma que la disposición sea simétrica, aunque esto 

obligue a construir más pilotes. Los nuevos encepados se 

situaran por debajo de los antiguos, dejándose una separación 

holgada para su empaquetadura a base de mortero expansivo. 



57 
 
 

 

Con esta puesta en carga se conseguirá la colaboración 

de ambas cimentaciones, pero no existe la seguridad de que el 

reparto de cargas sea equitativo o el deseado pues puede 

quedar una cimentación más cargada que la otra. Por este 

motivo en cargas de pilares muy grandes no se debe contar con 

los pilotes existentes y confiar solo en los pilotes nuevos. 

Figura 19. Recalce sobre 3 y sobre 4 pilotes. 

 

1.2.2.20. Pilotes adosados con cabezales de unión posteriores 

En este caso se trata de pilotes verticales con diámetro 

comprendido entre 30 y 60cm, adecuados para el descalce de 

muros o zapatas corridas con cargas importantes, y cuando la 

obra permite introducir maquinaria relativamente pesada y de 

bastante altura. La unión a la cimentación puede hacerse 

mediante: 



58 
 
 

 

- Vigas pasantes que encepan lo pilotes colocados a ambos 

lados. 

- Construyendo vigas longitudinales, encepando los pilotes de 

cada lado y atirantándolas posteriormente contra el cimiento 

mediante pernos o pasadores metálicos. 

Como en los otros sistemas de pilotaje se pueden usar el 

encepado en forma dentada para la unión del encepado con la 

cimentación. Las vigas pasantes pueden ser metálicas, de 

hormigón armado o de hormigón pretensado. Con las travesías 

pretensadas se eliminan los efectos de retracción y flexión ya 

que pueden conseguirse contraflechas que las compensen. En 

la fase de proyecto debe comprobarse lo siguiente: 

- Las reacciones de la viga sobre el cimiento deben ser las 

admisibles para los materiales adjuntos a ella, sobretodo en 

el caso de mamposterías, en relación a esfuerzos de 

compresión, corte y flexión. 

- Las flechas de puesta en carga deben ser admisibles 

también para la estructura incluyendo, los asientos por 

retracción, si bien siempre se pueden realizar correcciones 

mediante gatos. 

Existe una variante de estos sistemas que es el pilote 

adosado con un cabezal que penetra en ménsula bajo el 

cimiento. Esta solución exige un dimensionado muy cuidadoso, 

tanto de la ménsula como del pilote ya que las flexiones en la 

parte superior pueden ser muy importantes y las deformaciones 

elásticas pueden no ser compatibles si el terreno superior es 

relativamente flojo. 



59 
 
 

 

Figura 20. Pilotes adosados con cabezales de unión posteriores. 

 

La solución resulta más racional cuando las ménsulas son 

los extremos de amplias vigas o losas que cruzan el edificio y 

reciben cargas relativamente simétricas y compensadas. 

1.2.2.21. Pilotes que atraviesan cimentaciones existentes. 

Micropilotes 

La primera referencia histórica de los micropilotes es del 

año 1950 cuando se decidió armar con barras de acero 

inyecciones de lechada. Estos son los micropilotes o pilotes 

aguja, es un pilote de pequeño diámetro y es un elemento 

estructural de empleo común para tareas de recalce y 

consolidación de cimentaciones, ya que resuelve casi siempre 

con gran eficacia y seguridad. Sus diámetros varían entre los 

100 y 300mm. 

La perforación se puede hacer con camisa perdida o no, 

según el terreno. En terrenos blandos, el sistema más usual es 

la rotación continua con un tricono o trialetas situadas en la 



60 
 
 

 

punta del primer tramo de una serie de tubos que se conectan 

sucesivamente hasta la profundidad necesaria. Si aparecen 

capas duras se pueden cambiar los triconos por coronas de 

metal duro. Si los suelos que perforamos no son duros se 

puede usar una hélice continua. Con tal de perforar suelos más 

resistentes se puede añadir a la rotación la perforación por 

martillo en cabeza. Para atravesar o encastar en capas muy 

resistentes se utiliza el martillo de fondo. 

La limpieza de los detritus del suelo se puede hacer con 

la circulación de agua o aire. Hay sistemas donde el tubo de 

perforación queda perdido después de la perforación y sirve 

como armado del micropilote. La lechada se inyecta por el 

interior del tubo y sale por la parte interior. En este sistema es 

posible aumentar el diámetro de la punta mediante la presión 

controlada. Se pueden acoplar a los tubos de la perforación 

diferentes cabezales de ataque según la naturaleza del suelo. 

El armado de los micropilotes está formado normalmente 

por una armadura tubular y de barras de acero corrugadas y 

estribos. El diámetro y el número de barras dependerán de la 

capacidad mecánica resultante de los cálculos. Si hace falta 

aumentar el límite estructural del micropilote se puede colocar 

barras perforadas, hasta perfiles laminados. 

El hormigonado normalmente se hará de mortero con 

dosificaciones altas de cemento. Una dosificación tipo seria 600 

kg de cemento de alta resistencia, un metro cúbico de arena y 

200 l de agua, con esta dosificación se obtendrán valores de 

resistencia característica mayores a 200 kg/cm2. 



61 
 
 

 

Figura 21. Micropilotes. 

 

A medida que se vierte el mortero se extrae la camisa de 

perforación. Se puede comprimir el mortero contenido dentro 

del tubo con aire a presión controlada. Se trata de una presión 

global, este sistema recibe el nombre de inyección con presión 

global unificada IGU. 

La colocación de vainas y obturadores en zonas 

seleccionadas del tubo de inyección permitirán aumentar el 

diámetro y la superficie lateral del micropilote en las zonas 

deseadas e incrementar en mucho la capacidad portante. Este 

sistema recibe el nombre de inyección repetitiva y selectiva 

IRS, que es muy adecuada en suelos granulares. 

La capacidad portante de los micropilotes variara entre las 

10 y las 100 toneladas según el diámetro y el tipo de 

micropilote. Es una solución muy práctica en la edificación 

urbana puesto que la maquinaria no es muy grande y al ser 

hidráulicas no producirán vibraciones y permitirá la 

profundización necesaria empalmando vainas. 



62 
 
 

 

Para el éxito de este tipo de recalce se requerirán las 

siguientes condiciones; la cimentación a recalzar debe tener 

suficiente canto y resistencia para transmitir las cargas a los 

micropilotes por adherencia, la capa del terreno de apoyo debe 

encontrarse a distancia moderada (menos de 20 m) ya que es 

difícil garantizar la continuidad estructural, la alineación recta y 

la precisa posición en pilotes muy largos, y el terreno 

atravesado debe ser relativamente estable para no producir 

flexiones, rozamientos negativos, etc. en los micropilotes. 

La capacidad portante de los micropilotes depende mucho 

del sistema constructivo, del tipo de armadura, de la longitud e 

inclinación de los mismos, del terreno donde se apoya, etc. En 

principio no existe riesgo de pandeo, salvo en terrenos muy 

blandos, aunque al formarse grupos de micropilotes se mejora 

mucho la resistencia frente a los micropilotes aislados. 

Se deben tomar valores muy conservadores para el 

cálculo de la resistencia por adherencia del contacto entre el 

cimiento y el micropilote, ya que es difícil garantizar la buena 

adherencia, podemos recurrir por ello al empleo de resinas, la 

inyección a presión u otros sistemas. Si se calcula el micropilote 

y no tienes suficiente adherencia o hay problemas de cortante, 

puede ensancharse o acampanarse el entronque con la zapata 

o agrandar la sección estructural, o bien usar bulones o barras 

resinadas. 

En cuanto a los asientos debe contarse con la 

deformación elástica del micropilote y los debidos a 

compresibilidad del terreno, de acuerdo con las teorías usuales 

de la mecánica de suelo. Si se desea que los asientos de 



63 
 
 

 

puesta en carga no se transmitan a la estructura, éstos pueden 

provocarse mediante gatos que cargan contra pórticos 

auxiliares. 

En el diseño del recalce debe procurarse que las cargas 

coincidan con el centro de gravedad de cada cepa de 

micropilotes y transmitan esfuerzos similares a cada uno de 

ellos de forma que no se produzcan giros o desplazamientos 

horizontales del apoyo. Esto se consigue con grupos de tres o 

más pilotes simétricamente colocados. La estabilidad del apoyo 

mejora si los micropilotes adoptan una ligera inclinación hacia 

afuera (unos 15º) pero no es absolutamente necesario y en 

bastantes casos la inclinación viene por una mayor facilidad en 

la ejecución. Cuando hay grandes cargas se recurre a una 

“canasta” de micropilotes que confinan un núcleo de terreno 

formando una gran zapata de recalce que se prolonga hasta el 

firme. 

La clasificación de los micropilotes puede hacerse según 

algunos aspectos elementales como el sistema de perforación, 

la presión de la inyección, el sistema de limpieza del detritus, el 

tipo de armado o por el sistema de recalce. 

El cálculo de los micropilotes trata de calcular su longitud, 

la capacidad estructural, la sección, el armado y también la 

unión entre el micropilote y la zapata. La transmisión de la carga 

del micropilote al suelo se hace fundamentalmente por 

rozamiento lateral. Normalmente a causa del pequeño diámetro 

del pilote la transmisión en punta no se considera. 



64 
 
 

 

El cálculo de la longitud vendrá dada a partir de los valores 

de la tensión tangencial unitaria admisible del terreno. 

Carga de servicio= pi* diam* L * tensión tangencial. 

En cuanto a la capacidad estructural del micropilote se 

obtiene a partir de la resistencia de cada uno de los materiales. 

Capacidad estr.= (1/factor reducción 

(1,5))*(0,25*Ac*Fck+As*Fyk)*R (pandeo) 

Tendremos en cuenta también el deslizamiento entre los 

micropilotes y la zapata, el cálculo se hace a partir de la 

resistencia del hormigón al esfuerzo cortante. 

Área lateral de contacto*fck> 1,6*Carga del micropilote 

  

1.3. Definición de términos básicos  

 Pilotes: Se denomina pilote a un elemento constructivo 

utilizado para cimentación de obras, que permite trasladar las cargas 

hasta un estrato resistente del suelo, cuando este se encuentra a una 

profundidad tal que hace inviable, técnica o económicamente, una 

cimentación más convencional mediante zapatas o losas. 

Tiene forma de columna colocada en vertical en el interior del 

terreno la que se apoya el elemento que se transmite las cargas y que 

se transmiten la carga al terreno por rozamiento del fuste con el 

terreno, apoyando la punta en capas más resistentes o por ambos 

métodos a la vez. 

 Patrimonio cultural: Es la herencia cultural propia del 

pasado de una comunidad, mantenida hasta la actualidad y 



65 
 
 

 

transmitida a las generaciones presentes. Las entidades que 

identifican y clasifican determinados bienes como relevantes para la 

cultura de un pueblo, de una región o de toda la humanidad, v9elan 

también por salvaguardar y la protección de esos bienes, de forma tal 

que sean preservados debidamente para las generaciones futuras y 

que puedan ser objeto de estudio y fuente de experiencias 

emocionales para todos aquellos que los usen, disfruten o visiten. 

 Calzadura: La calzadura es un elemento que soporta carga 

vertical directamente y lo transmite a un estado inferior del suelo. El 

termino lo hemos generalizado por otro tipo de funciones y lo 

empleamos indistintamente para aquellas obras que se realizan con 

algunos delos propósitos siguientes: 

a). Para consolidar la cimentación de una estructura existente. 

Tal es el caso de una estructura que ha sufrido asentamientos. 

b). Para dar mayor capacidad portante a la cimentación y podía 

requerirse buscar un extracto de suelo más resiente a mayor 

profundidad o reforzar la misma cimentación 

c). Para ña protección de la propiedad vecina edificaciones o 

taludes, cuando se va realizar excavaciones cercanas. En este 

contexto las obras de calzadura tienen carácter temporal ya que su 

función de contención o confinamiento será asumida definitivamente 

por la nueva construcción.   

 Cimentación: Se denomina cimentación al conjunto de 

elementos estructurales de una estructura cuya misión es transmitir 

sus cargas o elementos apoyados en ella al suelo, distribuyéndolas 

de forma que no superen su presión admisible ni produzcan cargas 

zonales. 



66 
 
 

 

Capítulo 2. Planteamiento del problema 

2.1. Descripción del problema 

Desde tiempos antiguos la ingeniería civil se ha encontrado con 

ciertos desafíos en los que se han planteado las mejores soluciones 

en cuanto a eficiencia y economía. Cada vez los métodos empleados 

van innovándose producto de encontrar una solución práctica a los 

diferentes problemas que puedan surgir en las obras. La mayoría de 

los proyectos se centran en las zonas urbanas, y es muy frecuente 

colindar con otras edificaciones que son antiguas o que forman parte 

de algún patrimonio cultural. Muchos de estos proyectos requieren 

hacer excavaciones profundas, algo que perjudica las edificaciones 

contiguas ya sea por provocar un asentamiento diferencial o el 

colapso de la misma. Para estos casos se refuerzan las estructuras 

colindantes mediante los diferentes métodos, uno de ellos es el uso 

de calzaduras, en casos específicos, calzaduras no convencionales. 

En la ciudad de Iquitos se encontró un caso especial mientras se 

realizaba la Remodelación y ampliación del Ex Hotel de Turistas. 

Básicamente la edificación contigua a la obra forma parte del 

patrimonio cultural de la ciudad cuyo nombre es La Casa Lama. El 

proyecto implica realizar un sótano a -3 metros de altura del nivel de 

piso terminado, y para ello se debe excavar un poco más de esa 

profundidad. Hecho que perjudicaría la estabilidad del muro colindante 

de La casa Lama, cuyos cimientos son antiguos y el terreno se 

configura con baja capacidad portante. La propuesta para tal situación 

es realizar una calzadura no convencional que sea eficiente y 

económica para reforzar dicho muro y evitar un posible asentamiento 

o colapso de la estructura. 



67 
 
 

 

También se realizó un inspección visual del estado en la que se 

encontraba la casa Lama, antes de realizar la calzadura no 

convencional, evidenciando que por la antigüedad de la estructura ya 

se encontró grietas, fisuras en los muros y losa abovedada las cuales 

si había una falla estructural de sus cimentaciones podrían colapsar, 

por ello durante la construcción del sótano del hotel de turistas ponía 

en riesgo la edificación de la casa Lama. 

Las evidencias de cómo se encontraba la casa lama se 

encuentran en los anexos.  

Podemos constatar que la Casa lama no sufrió daños 

estructurales durante la construcción del sótano del Ex Hotel de 

Turista, con eso demostramos que la calzadura convencional funciona 

hasta la actualidad, otra prueba tangible y veraz es que no sufrió 

daños estructurales durante el terremoto que ocurrió el 26 de mayo 

del 2019 un terremoto de 8.0 que se registró en la ciudad de Iquitos, 

en ese entonces la casa lama esta reforzada con la calzadura no 

convencional.          

2.2. Formulación del problema 

2.2.1. Problema General 

¿Cómo influye el uso de una calzadura no convencional 

en el reforzamiento de la fundación del muro colindante en la 

Ampliación y Remodelación del Ex Hotel de Turistas de la 

ciudad de Iquitos? 

2.2.2. Problema Específico 

- ¿Cuáles son las condiciones del suelo para hacer uso 

de la calzadura no convencional en el reforzamiento de la 

fundación del muro colindante? 



68 
 
 

 

- ¿Cuál es el diseño más óptimo de la calzadura no 

convencional para el reforzamiento de la fundación del muro 

colindante? 

- ¿Cuál es la capacidad de carga del terreno de 

fundación del muro colindante con el uso de calzadura no 

convencional? 

2.3. Objetivos 

2.3.1. Objetivo general 

Determinar de qué manera influye el uso de calzadura no 

convencional en el reforzamiento de la fundación del muro 

colindante en la Ampliación y Remodelación del Ex Hotel de 

Turistas de la ciudad de Iquitos. 

2.3.2. Objetivos específicos 

- Determinar las condiciones del suelo para hacer uso de 

la calzadura no convencional en el reforzamiento de la 

fundación del muro colindante. 

- Evaluar el diseño más óptimo de la calzadura no 

convencional para el reforzamiento de la fundación del muro 

colindante. 

- Determinar la capacidad de carga del terreno de 

fundación con el uso de calzadura no convencional. 

2.4. Justificación de la Investigación.  

Debido a que la casona Patrimonio cultural corre peligro a ser 

afectada por la construcción colindante se tomó una medida drástica 

de reforzar la cimentación por lo que  se realizarán trabajos de 

excavaciones profundas, y está corre riesgo de asentamiento y el 

desplome del muro colindante, tomamos en cuenta lo ocurrido en la 



69 
 
 

 

ciudad de lima un trabajo similar a realizar que no se tomó las medidas 

correspondientes al caso y esto, origino el colapso de un edificio y 

debido a lo ocurrido , el Ministerio de Vivienda opto por ser más 

drásticos en ese tipo de construcciones y mejorando así la norma E 

0.50 . 

Realizado los estudios de suelos correspondientes y obteniendo 

los datos de campo, se determinó mediante cálculos y ensayos, que 

la cimentación de la casona corría riesgo y eso conllevo a realizar un 

reforzamiento mediante una calzadura no convencional. 

2.5. Hipótesis 

2.5.1. Hipótesis general 

El uso de calzadura no convencional mejora 

considerablemente las propiedades mecánicas de la fundación 

del muro colindante en la Ampliación y Remodelación del Ex 

Hotel de Turistas en la ciudad de Iquitos. 

2.5.2. Hipótesis específicas 

- Las condiciones del suelo requieren uso de la 

calzadura no convencional para el reforzamiento de la 

fundación del muro colindante. 

- El diseño propuesto de la calzadura no convencional es 

el óptimo para el reforzamiento de la fundación del muro 

colindante. 

- La capacidad de carga del terreno de fundación del 

muro colindante mejora significativamente con el uso de 

calzadura no convencional. 



70 
 
 

 

2.6. Variables e Indicadores 

2.6.1. Identificación de las variables   

 Variable Independiente (X):   

Calzadura no convencional. 

 Variables Dependiente (Y):   

Reforzamiento de muro colindante.  

2.6.2. Definición conceptual y operacional de las variables   

Variables Definición conceptual 
Definición 

operacional 

Calzadura no 
convencional 

Son todas aquellas técnicas que 
utilizan tecnología y maquinaria 
relativamente modernas como 
pretensados de armaduras, pilotes 
y micropilotes o inyecciones en el 
terreno. 

Cálculo de diseño 
de pilotes con viga 
cabezal 

Reforzamiento 
de muro 
colindante 

El recalzo o recimentación se 
refiere al proceso de 
reconstrucción o de refuerzo de la 
cimentación de un edificio 
existente, o a su ampliación, 
cuando una nueva excavación en 
la propiedad colindante es más 
profunda que la cimentación 
existente. 

Capacidad 
portante del suelo. 

Capítulo 3. Metodología 

3.1. Tipo y diseño de investigación  

3.1.1. Tipo de investigación 

Estudio correlacional: Porque en este trabajo de 

investigación se persiguió medir el grado de relación entre dos 

variables (X=calzadura no convencional y, Y=refuerzo de 



71 
 
 

 

muro), tales relaciones se sustentaron en hipótesis sometidas 

a prueba.  

3.1.2. Diseño de investigación 

Diseño Experimental: Porque en la investigación se 

manipuló la variable independiente (diseño óptimo) y se 

observó un incremento en la resistencia en la variable 

dependiente (capacidad portante del suelo). 

3.2. Población y Muestra 

3.2.1. Población  

Los suelos tropicales que se encuentra en la construcción 

de la calzadura no convencional en el Ex Hotel de turista iquitos 

3.2.2. Muestra:  

 

 

 

 

 

 

3.3. Técnicas, instrumentos y procedimientos de recolección de datos 

3.3.1. Técnica de recolección de datos 

En el proceso de investigación se aplicaron las 

siguientes técnicas: 



72 
 
 

 

TÉCNICA    NORMA APLICABLE 

Calicatas y Técnicas de Muestreo  ASTM D 440 

Ensayo de Penetración Estándar (SPT) ASTM D 1586 

Corte mediante Veleta Normal  ASTM D 2573 

Perforación manual    ASTM D 1452 

Descripción Visual de Suelos  ASTM D 2487 

Seguidamente se procedió a seleccionar y clasificar 

visualmente todas las muestras obtenidas de las Calicatas y 

SPT efectuados, para continuar con los ensayos de 

laboratorio que se indican a continuación: 

ENSAYOS    NORMA APLICABLE 

Análisis Granulométrico    ASTM D 422 

Contenido de Humedad    ASTM D 2216 

Clasificación Unificada de Suelos (SUCS) ASTM D 2487 

Límite Líquido y Plástico    ASTM D 4318 

Peso Volumétrico     ASTM D 2937 

Descripción Visual – manual   ASTM D 2488 

3.3.2. Instrumentos de recolección de datos 

Ficha de observación 

3.4. Procesamiento y análisis de datos 

El   procesamiento   de   los   datos   se   realizó   en   forma   

manual   y computarizada. Se utilizó software estadístico de Windows 

EXCEL para el procesamiento de la información. 

3.5. Consideraciones previas para el estudio 

La obra Ampliación - remodelación del ex hotel de Turistas, que 

corresponde al sector privado, se encentra ubicado en el Malecón 



73 
 
 

 

Tarapacá s/n (entre el Jr. Putumayo y Jr. Napo, del Distrito de Iquitos, 

Provincia de Maynas, Departamento de Loreto. Está ubicada en una 

zona urbana colindante a estructuras antiguas, en este caso un 

patrimonio cultural de la nación (Casa Lama). 

Se consideró inicialmente un diseño de reforzamiento al muro 

colindante con la obra Ex Hotel de Turistas, una calzadura 

convencional que consistía en una viga de cimentación corrida a lo 

largo del muro. Pero ya que se debían realizar excavaciones 

profundas en suelos tropicales (suelos muy inestables), con fines de 

construir un sótano, se necesitaba plantear una mejor propuesta de 

reforzamiento a la fundación; considerando además que se trata de 

un patrimonio cultural el cual corresponde a un mayor análisis para 

garantizar mínimos asentamientos producto de los distintos trabajos 

que se puedan realizar en la obra. 

Es ahí donde se propone una calzadura no convencional que 

consta en incar pilotes de acero y concreto con soporte de una viga 

cabezal a lo largo del muro colindante. Se empezó las investigaciones 

del caso, con la recopilación de datos. 

Con la construcción de la calzadura no convencional se logró 

evitar el desplazamiento y asentamiento del muro colindante 

mejorando la capacidad de la cimentación contundentemente y de 

esa forma salvando el patrimonio cultural.       

 

 

  



74 
 
 

 

Capítulo IV. Resultados 

4.1. Ensayo de SPT  

De las cuales por cada Muestra que se realizó se hizo análisis 

granulométrico de acuerdo a la norma ASTM C - 136, Limites de 

consistencia, determinación de densidad en laboratorio ASTM D – 

7263 y humedad natural ASTM D – 2216.  



75 
 
 

 

4.4.1. Muestra-1 

Tabla 1. Análisis Granulométrico por Tamizado ASTM D - 422 / NTP 

339.128 

 



76 
 
 

 

Tabla 2. Límites de Consistencia. 

 



77 
 
 

 

Tabla 3. Determinación de la densidad en laboratorio (peso unitario) de 

muestras de suelo ASTM D-7263 

 

 

Tabla 4. Humedad Natural (ASTM D- 2216) 

 

 



78 
 
 

 

 

4.4.2. Muestra-2 

Tabla 5. Análisis Granulométrico por Tamizado ASTM D - 422 / NTP 

339.128 

 

  



79 
 
 

 

Tabla 6. Límite de Consistencia ASTM D 4318 / NTP 339.129 

 

  



80 
 
 

 

Tabla 7. Humedad Natural ASTM D- 2216 / NTP 339.127 

 

 

Tabla 8. Determinación de la densidad en laboratorio (peso unitario) de 

muestras de suelo ASTM D-7263 

 

  



81 
 
 

 

4.4.3. Muestra-3 

Tabla 9. Análisis Granulométrico por Tamizado ASTM D - 422 / NTP 

339.128 

 

  



82 
 
 

 

Tabla 10. Límites de Consistencia 

 

  



83 
 
 

 

Tabla 11. Humedad Natural (ASTM D- 2216) 

 

 

Tabla 12. Determinación de la densidad en laboratorio (peso unitario) de 

muestras de suelo ASTM D-7263 

 

  



84 
 
 

 

4.4.4. Muestra-4 

Tabla 13. Análisis Granulométrico por Tamizado ASTM D - 422 / NTP 

339.128 

 

  



85 
 
 

 

Tabla 14. Límites de Consistencia 

 

  



86 
 
 

 

Tabla 15. Determinación de la densidad en laboratorio (peso unitario) de 

muestras de suelo ASTM D-7263 

 

 

Tabla 16. Humedad Natural (ASTM D- 2216) 

 

  



87 
 
 

 

4.2. Memoria de cálculo pilotes en estructuras 

4.2.1. Pilote de Acero 

 

 

 

 



88 
 
 

 

 

 

 

 

 

 



89 
 
 

 

 

 

4.2.2. Pilote de concreto 

 



90 
 
 

 

 

 

4.2.3. Cálculo de la capacidad portante en zonas terrazas medias no 

inundables 

De los trabajos  de campo y ensayos  ejecutados  in situ; 

se han logrado  obtener los parámetros  necesarios para  

efectuar  los cálculos  de la capacidad  portante  de  los suelos  



91 
 
 

 

arcillosos  con  estructura  residual  del Holoceno,  lugar  

destinado  para  el  Proyecto. 

Ecuación de Cálculo:             

qult = Cu Nc + yDf 

Ecuación para determinación el factor de Capacidad 

Portante:  Nc 

(SKEMPTON) 

Nc = 5(1+0.20Df/B) (1+0.2B/L);                 Df/B ≤ 2.5 

Donde: 

Df  = Profundidad de cimentación 

B  = Ancho de la cimentación 

L   = Longitud de la cimentación 

Conversión: 

100 Kpa = 1.00 Kg/cm2 

Ton  = 9.81 KN 

KN/m2  = 0.0101936 Kg/cm2 

Consideramos los siguientes datos: 

Descripción 

Df (m) B (m) L (m) Nc 

0.50 0.80 >> 5.63 

0.80 0.80 2.20 6.44 

1.00 2.00 2.00 6.60 

1.10 1.80 1.80 6.73 

1.20 1.60 1.60 6.90 

1.30 1.50 1.50 7.04 



92 
 
 

 

1.50 1.40 1.40 7.29 

 

Determinación de los valores de Cu: 

Descripción 

Profundidad 
del ensayo 

C-1, C-2 

%W M1 Cu1 

(m) Kg-cm Kg/cm2 

0.50 102.00 0.213 24.70 

0.80 102.00 0.213 25.10 

1.00 153.00 0.320 25.20 

1.20 305.40 0.639 25.80 

1.30 305.00 0.638 25.78 

1.50 306.00 0.640 28.83 

 
  

Con el fin de limitar los asentamiento a niveles 

aceptables en condiciones no drenadas con respecto a la falle 

por capacidad portante o con respecto a la resistencia al corte 

no drenado; consideramos el Factor de Seguridad a un valor 

no menor de 3. 

Fs = qult/qadm > 3 

CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE 

Df 

(m) 

PESOS UNITARIOS CuNc 

Kg/cm2 
qult(n) 

CARGA TOTAL 
APLICADA 

B 

( m) 

qadm 

Kg/cm2 
Fs 

SECO HÚMEDO P (KN) P (Tn) 

0.50 1.54 1.92 1.200 1.20 68.67 7.00 0.80 1.09 1.10 

0.80 1.53 1.92 1.373 1.37 68.67 7.00 0.80 1.09 1.26 

1.00 1.53 1.92 2.112 2.11 68.67 7.00 2.00 0.18 12.07 

1.10 1.53 1.92 4.302 4.30 68.67 7.00 1.80 0.22 19.91 



93 
 
 

 

1.20 1.53 1.92 4.402 4.40 68.67 7.00 1.60 0.27 16.10 

1.30 1.53 1.92 4.506 4.51 68.67 7.00 1.50 0.31 14.49 

En las zonas bajas donde se obtuvieron mayores niveles 

de rellenos y humedades excesivas; se ha considerado un 

FS>3; obteniéndose en la zona de suelos arcillosos de 

consistencia blanda a media una Capacidad Portante del 

terreno de fundación de: 0.46 kg/cm2 a partir de 0.80 mts 

de profundidad; mejorando su compacidad a mayor 

profundidad. 

El exceso de presión intersticial que se genera en el 

suelo de cimentación arcilloso arenoso se disipa con lentitud, 

lo cual conlleva a un aumento lento del esfuerzo efectivo y, 

por lo tanto, un aumento de la resistencia al corte. El periodo 

crítico para la estabilidad de la cimentación se presenta al final 

de la construcción cuando la arcilla no está drenada. 

El análisis para esta condición puede llevarse a cabo en 

términos de esfuerzos totales. La Cimentación localizada a la 

profundidad Df, bajo el nivel del terreno produce un 

incremento neto  de esfuerzos en la arcilla arenosa situadas 

bajo la cimentación, solo cuando la presión de contacto de la 

cimentación excede a la presión de sobrecarga original pgDf; 

solo en ese caso existe la posibilidad de una falla por corte. 

Tabla 17. Hoja de control de ensayo SPT-CAMPO 

Profund
idad metros 

Nivel
es Control 

Campo: Nº 
Golpes (N) 

Descripción del Perfil Estratigráfico y Gráfico 

N 
15 

N 
30 

 15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

2  0.00 - 0.15. Losa (Piso Existente) 

 4  

 
  8  

0
.60 

3 



94 
 
 

 

 15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

3  0.15 - 1.20. Relleno de arena limosa de color negro con presencia 
de cascajo 

 3 

 3  

5 
1

.20 
2 

 15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

2   
 
 
 

1.20 - 2.70. Arcilla de inorganica, color anaranjado, huneda ; porcentaje 

apreciable de particulas finas, de baja plasticidad clasificada como (CL) 

A-6(12), (M-1) 

 2 

 2  
1

.80 
3 

 15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

2  

1
1  3 

 4  
2

.40 
6 

 15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

4  

 5 

 6  

1
3 

 
 

 
2.70 - 4.05. Arena limosa, de color beige; húmeda, porcentaje reducido de 

partículas finas, clasificada como (SM) A-2-4 (0), (M-2) 

3
.00 

7 

 15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

6  

 5 

 6  

1
0 3

.60 
4 

 15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

4  

 6 

 8  

1
8 4

.20 
1

0 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

4.05 - 9.60. Arena mal graduada, de color beige; húmeda, porcentaje reducido de 

partículas finas, clasificada como (SP) A-3 (0), (M-3). Se presencio filtracion de 

agua a 

7
.0
5
m. 

 15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

1
2 

 

 1
2  1
4 

 

2
9 

4
.80 

1
5  15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

1
6 

 

 1
5  1
8 

 

4
2 

5
.40 

2
4  15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

2
1 

 

 1
8  2
0 

 

5
0 

6
.00 

3
0  15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

2
4 

 

 2

0  2
6 

 

5
6 

6
.60 

3
0  15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

3
0 

 

 3
1  3
1 

 

7
2 

7
.20 

4
1  15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

2
5 

 

 2
4  1
7 

 

2
8 

7
.80 

1
1  15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

1
0 

 

 1
1  1
2 

 

2
7 

8
.40 

1
5 



95 
 
 

 

4.3. Perfil estratigráfico 

4.3.1. Características generales 

La investigación del Subsuelo ha permitido delinear el 

perfil estratigráfico de la zona en estudio, obteniendo una 

generalización aproximada de los materiales subyacentes 

que se encuentran en la actualidad. 

Descripción y generalización de los perfiles estratigráficos 

Durante la exploración de los suelos subyacentes, 

mediante los ensayos de penetración estándar SPT-1y 

calicatas C-1, C-2, C-3 y C-4, se pudo distinguir lo siguiente: 

Inicialmente se tiene una losa de mortero del piso 

existente con un espesor de 0.15m y luego identificaron 

rellenos relleno de arena limosa con presencia de cascajo en 

espesores variables que van desde 0.15m hasta 2.10m de 

profundidad. Seguidamente se identifica el suelo natural 

arcilloso de baja plasticidad de color anaranjado clasificado 

CL con un espesor promedio de 1.50m normalmente 

consolidado de mediana a elevada resistencia, 

seguidamente se encontró una arena limosa de color 

beige, clasificado como SM, con espesor promedio de 

 15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

1
4 

 

 2
6  2
5 

 

9
0 

9
.00 

6
5  15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

1
4 

 

 4
8  4
7 

 

1
15 

9
.60 

6
8  15 cm 

30 cm 

45 cm 

60 cm 

4
5 

  
9.60 - 10.20. Arcilla inorgánica,  de color gris oscuro, húmeda; porcentaje 

apreciable de partículas finas, de baja plasticidad, clasificada como (CL) A-

7-6 (15), (M-4) 

 5
6  7
8 

 

1

66 
1

0.20 
8

8 



96 
 
 

 

2.20m, a continuación se encontró una Arena mal graduada,  

de  color  beige;  húmeda,  porcentaje  reducido  de  

partículas  finas, clasificada como SP, con un espesor 

variable de 4.40m a 5.50m; seguidamente se encontró una 

muestra de arcilla inorgánica,   de color gris oscuro, 

húmeda; porcentaje apreciable de partículas finas, de baja 

plasticidad, clasificada como (CL).  Corresponde a la 

variación de espesores de los diversos tipos de suelos que 

conforman los estratos de perfiles estratigráficos que se 

describen a continuación: 

C-1, C-2, C-3, C-4 y SPT - 01 

0.00 m - 0.15 m.: Losa de Mortero (piso existente) 

0.15 m - 1.20 m.: Relleno de material arenoso limoso de 

color marrón oscuro con presencia de restos de cascajo, 

clasificado como (R). 

1.20 m – 2.70 m.: Arcilla   de   inorgánica,   color   

anaranjado,   húmeda; porcentaje apreciable de partículas 

finas, de baja plasticidad clasificada como (CL). 

2.70 m – 4.05 m.: Arena limosa, de color  beige;  húmedo,  

porcentaje reducido de partículas finas, clasificada como (SM). 

4.05 m – 9.60 m.:  Arena   mal   graduada,   de   color   

beige;    húmedo, porcentaje reducido de partículas finas, 

clasificada como (SP). Se presenció filtración de agua a 7.05m. 

9.60 m – 10.20 m.:  Arcilla   inorgánica,   de   color   gris   

oscuro,   húmeda; porcentaje apreciable de partículas finas, de 

baja plasticidad, clasificada como (CL). 



97 
 
 

 

Para una mejor apreciación se adjunta planos de perfil 

estratigráfico lamina N°06 y panel fotográfico, donde se 

muestran los perfiles estratigráficos identificados durante las 

exploraciones del subsuelo. 

4.3.2. Profundidad de la napa freática 

En la etapa exploratoria del subsuelo; no se ha 

identificado la Napa Freática hasta la profundidad de 10.20m, 

sin embargo se ha encontrado durante la exploración 

filtraciones de aguas pluviales a una profundidad de 7.00m. 

La saturación de los suelos dentro del área investigada indica 

que los suelos mantienen elevados niveles de humedad por 

encontrarse expuestos al intemperismo del clima 

contribuyendo a que las aguas pluviales se infiltren en el 

subsuelo; incrementándose la perdida de los esfuerzos 

tensiónales del suelo de fundación. 

 

4.4. Análisis de la cimentación 

El punto de partida para el análisis de la cimentación, 

considerando los aspectos económicos; es primeramente proponer 

una cimentación superficial, debida a que se cuenta con una 

estratigrafía definida, ensayos de campo y laboratorio que nos 

permite mostrar alternativas de cimentación dentro de los siguientes 

parámetros que se indican a continuación: 

0,5 B   ≤ Df  ≤ 5,0 B 



98 
 
 

 

4.4.1. Profundidad de cimentación 

De acuerdo a las exploraciones realizadas mediante 

calicatas, se pudo identificar el nivel del suelo de fundación 

donde se ubica actualmente el muro del Proyecto. 

A partir del nivel del piso terminado de la edificación 

existente Df=0.90m; cimentándose sobre un suelo de relleno 

limoso arcilloso color marrón oscuro de origen aluvial como R. 

4.4.2. Tipo de cimentación 

El tipo de cimentación superficial encontrado 

corresponde aun cimiento corrido en una longitud de 18m; 

seguidamente en la parte posterior del muro, en una longitud 

de 8m, también se tiene otro cimiento corrido apoyado sobre 

un falso cimiento; posiblemente por la variación de la 

cimentación corresponde a una ampliación de la casona. 

La variación de la cimentación, se debe a la baja 

capacidad de carga del suelo de fundación en el nivel indicado 

inducen a realizar un mejoramiento del suelo